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二控制電路用開關電源電路電路組成—該電路由開關電源電路RCC變換器和三端固定集成穩壓電路等相關電路組成。電路作用—為控制電路提供直流電源電壓：＋24V、＋12V。圖2 RCC變換器開關電源電路原理分析：1RCC變換器RingingChokeConverter) RCC變換器實際上是一種單端自激式(分正激式與反激式)變換器,其優點是外圍電路元件少,且容易啟動,非常適合于小功率輸出的開關電源.圖2是一種單端反激式變換器開關電源電路。2RCC變換器工作過程分析當一接通輸入電源(1～220V/50HZ),1～220V交流電壓通過單相整流橋整流和電容濾波后輸出約為310V的直流電壓.該電壓施加于1XP1/5-7與1XP1/1-3之間,即U2≈310V。當剛接通輸入電源(1～220V/50HZ)那一瞬間,由于電容器1C5端電壓不能突變,此時電容器相當于“短路”,310V直流電壓通過電阻1R1、1R2和二極管1V3施加于場效應管1V4的柵極(g),隨著充電時間的推移當U5=3.5V(典型值)時使場效應管導通,一旦場效應管導通,開關電源變壓器初級線圈(8-7)便有電流I1流過,在變壓器柵極線圈(6-5)上立刻產生感應電勢U8,該感應電勢使場效應管進一步導通,同時也使場效應管漏極I2電流更進一步增加,耦合到柵極線圈的感應電勢也進一步增加,這個感應電勢又進一步使場效應管導通,于是形成一個正反饋的雪崩過程,使場效應管很快由內阻很高的截止狀態變為內阻很低的飽和狀態. 在場效應管飽和導通期間,U2(310V)幾乎都加在變壓器的初級線圈(8-7)兩端,即變壓器初級線圈的端電壓約等于U3≈310V,那么在變壓器柵極線圈(6-5)兩端所產生的感應電壓U8=N2/N1310V,該電壓在場效應管飽和導通期間基本上不變,這也就使場效應管的柵極電壓基本保持不變.場效應管的漏極電流也基本保持不變.因此,由于磁通不再變化(或變化減小),變壓器柵極線圈上所產生的感應電壓消失(或下降),致使場效應管的柵極電壓降低.必然導致場效應管的漏極電流I2減小及漏極電壓上升,即流過變壓器初級線圈的電流也減小,此時在變壓器初級線圈上必產生一極性相反的電動勢(-U3)阻礙電流的減小.當然,在變壓器柵極線圈上也將產生一極性相反的電動勢,使柵極電壓U5越來越小,這又是一個正反饋過程,導致場效應管很快截止。 由于場效應管的迅速截止,變壓器初級線圈必產生一極性相反的電動勢(-U3),通過耦合在變壓器次級線圈也產生一極性相反的電動勢(-U9),使整流二極管1V9和1V10導通,把場效應管在導通期間儲存在變壓器初級線圈中的能量開始傳遞給電容1C9和負載電路.由于變壓器中存在有分布電容,使變壓器初級線圈上極性相反的電壓波形呈正弦波形狀.因此,在變壓器柵極線圈上也感應出相同正弦波形狀的電壓波形.當分布電容放電到一定電壓時,變壓器初級線圈上所產生的極性相反的電動勢,通過整流二極管1VD1、1VD3和電阻1R1、1R2以及電容1C6施加于場效應管1V4的柵極(g),隨著充電時間的推移使場效應管導通,又開始進行第二個周期過程,即重復上述工作過程：場效應管導通期間儲能,截止期間釋放能量.該單端反激式變換器開關電源電路屬斷續型,它像間歇震蕩器一樣工作.該單端反激式變換器開關電源電路的穩壓原理如下:當U10＞24V+VF(發光二極管管壓降)時,穩壓二極管1V11(VZ=24V)被擊穿,光電耦合器中發光二極管工作,光敏三極管同時也投入工作.使三極管1V7導通更進一步,即其集電極電壓U12較之有所下降,導致場效應管的柵極電壓U5也有所降低.那么其漏極I2電流也減小,其結果致使變壓器次級線圈(3-4)上所產生的感應電壓下降,使U10回落到24V.實現穩壓作用.當U9＜24V時,這肯定是由于場效應管在截止期間釋放能量不足造成的,即變壓器次級線圈(3-4)上所產生的感應電壓U9較低所致,究其根源應是流過變壓器初級線圈(8-7)電流I1不足所造成的,此時,電阻1R3的壓降U7也較小,那么三極管1V7的導通更進一步減弱,其集電極電壓U12將有所上升,導致場效應管的柵極電壓U5也有所上升.那么其漏極I2電流也增大,其結果致使變壓器次級線圈(3-4)上所產生的感應電壓提高,使U10上升到24V.實現穩壓作用。當流過變壓器初級線圈(8-7)電流I1較大時,在變壓器柵極線圈(6-5)上所產生的感應電勢U8和次級線圈(3-4)上所產生的感應電壓將變高,但同時流過電阻1R3的電流也較大,其壓降U7也將變大,由于U7的變大將使三極管1V7導通更進一步,即其集電極電壓U12較之有所下降,導致場效應管的柵極電壓U5也有所降低.那么其漏極I2電流也減小,其結果致使變壓器次級線圈(3-4)上所產生的感應電壓下降,使U9回落到24V.實現穩壓作用。